合作客戶/
拜耳公司 |
同濟大學 |
聯合大學 |
美國保潔 |
美國強生 |
瑞士羅氏 |
相關新聞Info
-
> 低分子熱塑性樹脂體係CBT500/DBTL的界麵張力與溫度的關聯性（一）
> 氟矽表麵活性劑(FSS)水溶液表麵張力、發泡力、乳化力測定（三）
> 印刷掉墨現象：真空噴鋁轉移紙儲存時間與塗層表麵張力、結合牢度關聯性研究（二）
> 小黄片下载免费看應用於粗錫中銀含量的分析檢測
> 光伏玻璃空氣助燃熔化泡沫大量存在？試試新型複合消泡劑
> 基於座滴法研究化學組成對無堿鋁硼矽玻璃表麵張力的影響（二）
> 兩種烷基咪唑亞磷酸酯離子液體熱穩定性、表麵張力測定（三）
> 裂縫性水封氣藏解封過程中潤濕反轉劑濃度、氣水界麵張力變化（二）
> 基於表麵張力測試儀研究表麵活性劑促進浮選精煤脫水的機理（二）
> 鹽水溶液中，磺酸型含氟表麵活性劑複合體係表、界麵張力和潤濕性研究（二）
推薦新聞Info
-
> 麵向高效環保滅火劑的界麵張力最小化：短鏈氟碳複配體係的設計與解析（三）
> 麵向高效環保滅火劑的界麵張力最小化：短鏈氟碳複配體係的設計與解析（二）
> 麵向高效環保滅火劑的界麵張力最小化：短鏈氟碳複配體係的設計與解析（一）
> 基於連續表麵張力模型微觀層麵研究凝結顆粒動力學變化規律及能量耗散的影響（四）
> 基於連續表麵張力模型微觀層麵研究凝結顆粒動力學變化規律及能量耗散的影響（三）
> 基於連續表麵張力模型微觀層麵研究凝結顆粒動力學變化規律及能量耗散的影響（二）
> 基於連續表麵張力模型微觀層麵研究凝結顆粒動力學變化規律及能量耗散的影響（一）
> 基於表麵張力、Walker沉降等研究3種表麵活性劑對低階煤(LRC)潤濕作用的差異（三）
> 基於表麵張力、Walker沉降等研究3種表麵活性劑對低階煤(LRC)潤濕作用的差異（二）
> 基於表麵張力、Walker沉降等研究3種表麵活性劑對低階煤(LRC)潤濕作用的差異（一）
長慶油田隴東地區的CQZP-1助排劑表/界麵張力測量及現場應用（二）
來源：科學技術與工程 瀏覽 185 次 發布時間:2026-02-05
1.3 表麵活性劑複配
實驗按不同比例表麵活性劑複配，結果如表1。
| 樣品編號 | 成分 |
|---|---|
| 1# | 2% 1631+2% 1128Y |
| 2# | 2% 1631+1% 18C |
| 3# | 2% 1631+1% FC-Y |
利用不同類表麵活性劑之間的協同效應可有效降低表麵張力值，在2% 1631溶液中加入非離子型氟碳表麵活性劑。表麵活性劑的使用質量分數一般大於1%時才會形成潤濕反轉，同時考慮成本因素，最終確定複配1#樣為新研發的助排劑CQZP-1。
2 助排劑性能評價
2.1 表、界麵張力評價
依據SY/T5755-1995《壓裂酸化用助排劑性能評價方法》及Q/SY 1376-2011《酸化壓裂助排劑技術要求》中規定的表、界麵張力評價方法對複配出的助排劑進行了表、界麵張力性能評價。表麵張力測試采用芬蘭Kibron Delta-8全自動高通量小黄片下载安装，實驗溫度為常溫，實驗壓力為常壓。界麵張力測試采用芬蘭Kibron公司生產的 dIFT雙通道動態界麵張力儀，實驗溫度為55℃，實驗壓力為常壓。
從表2可以看出，複配的1#樣表麵張力值降低，其界麵張力值很低，界麵張力值隻有常規4#樣的1/30。因為氟碳表麵活性劑降低油水界麵張力的能力要比烴類表麵活性劑大很多，而且其熱穩定性又最高，與陽離子型表麵活性劑1631複配後，能產生極低的表麵張力和增大接觸角。
| 樣品 | 使用濃度/% | 表麵張力/(mN·m⁻¹) | 界麵張力/(mN·m⁻¹) |
|---|---|---|---|
| 1#: 2% 1631+2% 1128Y | 0.5 | 22.130 | 0.024 |
| 2#: 2% 1631+1% 18C | 0.5 | 24.116 | 0.339 |
| 3#: 4% 1631+1% FC-Y | 0.5 | 24.172 | 0.120 |
| 4#: CF-5D（目前常用） | 0.5 | 26.46 | 0.620 |
2.2 接觸角評價
采用DSA-100型視頻光學接觸角測量儀（德國Kruss生產）動態記錄液滴在岩心表麵的接觸角，然後在采集的錄像上選擇接觸瞬間時（液滴在岩心表麵上形成的第一個清晰圖像的時刻）的圖像，通過軟件模擬得出θ₀。由於接觸角隨時間而變小，且接觸角變化率能反映液滴在岩心表麵的自吸程度，通過大量實驗發現從接觸瞬間至5s後接觸角大小變化幅度很小，因此可以用式（2）計算接觸角變化率。
1#樣、2#樣與岩石達到中性潤濕的接觸角，且助排劑接觸到岩石後較穩定，接觸角變化率不大。實驗表明中性潤濕的采收率最高，當油藏為中性潤濕時，對提高原油采收率最有利（表3）。
| 樣品 | 使用濃度/% | 接觸角θ/(°) | 接觸角變化率/(°·s⁻¹) |
|---|---|---|---|
| % | (°) | (°)⁻¹ | |
| 1#: 2% 1631+2% 1128Y | 0.5 | 82.6 | 0.48 |
| 2#: 2% 1631+1% 18C | 0.5 | 81.9 | 0.50 |
| 3#: 4% 1631+1% FC-Y | 0.5 | 59.3 | 0.87 |
| 4#: CF-5D（目前常用） | 0.5 | 41.7 | - |
2.3 耐鹽能力評價
本實驗在具有一定礦化度的鹽水中加入0.5%的助排劑樣品，測量其在55℃下界麵張力。結果如表4。
| 樣品 | 鹽水濃度/(mg·L⁻¹) | ||
|---|---|---|---|
| 0 | 150 | 750 | |
| 1#: 2% 1631+2% 1128Y | 0.024 | 0.081 | 0.142 |
| 2#: 2% 1631+1% 18C | 0.339 | 0.008 | 0.002 |
| 3#: 4% 1631+1% FC-Y | 0.120 | 0.172 | 0.226 |
| 4#: CF-5D（目前常用） | 0.620 | ||
由於地層水中均含有一定量鹽，具有一定的礦化度，壓裂液進入地層後會與地層水接觸，目前使用的助排劑大多在鹽溶液的作用下會降低助排效果。從表4可以看出，1#樣的油水界麵張力值隨鹽溶液的濃度增大而增大，2#樣的油水界麵張力值隨鹽溶液濃度增大而降低。1#樣可以在常規致密油儲層使用，2#樣可以在地層水礦化度較高的致密儲層使用。